Sérgio Hampshire C. S. Suely B. Bueno Alio E. Kimura. ABNT NBR 6118 Evolução, Tendências e Desafios - PDF
Download "Sérgio Hampshire C. S. Suely B. Bueno Alio E. Kimura. ABNT NBR 6118 Evolução, Tendências e Desafios"
Maria Clara Rios Amaro
1 Sérgio Hampshire C. S. Suely B. Bueno Alio E. Kimura ABNT NBR 6118 Evolução, Tendências e Desafios
2 PASSADO Histórico NB-1/40 até 2013 PRESENTE Projeto de 2013 Principais Novidades FUTURO Consulta Nacional Temas Futuros
3 PASSADO Histórico NB-1/40 até 2013 PRESENTE Projeto de 2013 Principais Novidades FUTURO Consulta Nacional Temas Futuros
4 DE 1940 ATÉ 2013 São 73 anos Velha Senhora Muita coisa mudou NB-1
5 DE 1940 ATÉ 2013 Herança Passado e presente se misturam
6 NB-1/NBR 6118 Importância na construção civil Único país da América Latina com norma própria
7 DE 1940 ATÉ
8 DE 1940 ATÉ 2013 Padrão Mundial 2008 Lei 1991 NB-1 NBR anos 18 anos 25 anos 10 anos
9 DE 1940 ATÉ 2013 Colaboraram inúmeros ilustres e competentes engenheiros. Slides seguintes somente poucos nomes
10 Décadas de 20 e 30: avanço na construção civil EB-1 e MB-1 (1937) (1936) - Fundada em 1940 (RJ) - Entidade particular
11 - 24 páginas A5 - Norma p/ cálculo e execução de obras de concreto armado - José Furtado Simas (ABC/RJ), Telemaco Van Langendonck (ABCP/SP) - Influência da DIN Estádio III no concreto e aço (compressão simples) 1ª norma no mundo
12 Seções: Cap. I - Generalidades Cap. II - Esforços Solicitantes Cap. III - Esforços Resistentes Cap. IV - Disposições Construtivas Cap. V - Execução de Obras Cap. VI - Materiais Cap. VII - Tensões Admissíveis
13 A atual norma brasileira pode configurar entre as mais perfeitas do mundo inteiro e acompanha os resultados das mais modernas experiências realizadas sobre concreto armado. ( ) Não se trata, assim, de uma tradução de regulamentos de outros países e sim de uma norma brasileira, elaborada por brasileiros. Revista CONCRETO, n. 33, 1940
14 - 19 páginas A4 - Mesmos capítulos - Fernando Luiz Lobo Carneiro, Telemaco Van Langendonck, Humberto Fonseca, - Estádio III p/ todas solicitações - Resistência característica (f ck ) - Cooperação com o CEB
15 - 53 páginas A4 - Mesma capítulos - Péricles Brasiliense Fusco, Lauro Modesto dos Santos, Augusto Carlos de Vasconcelos, Nilo Andrade do Amaral, - Efeitos locais de 2ª ordem - CT (Ibracon) - Antônio Alves Noronha, Fernando L. Lobo Carneiro, Carlos Freire Machado,
16 - 221 páginas A4 - Fernando Rebouças Stucchi, Ricardo Leopoldo e Silva França, José Zamarion Ferreira Diniz, Paulo Helene, Inês Laranjeira da Silva Battagin, - Mais de 10 anos de trabalho - Mudança expressiva - Estrutura totalmente remodelada sequência do projeto - Somente a parte de projeto, execução referencia outras normas
17 - Concreto simples, armado e protendido - Requisitos de qualidade - Durabilidade - Análise estrutural - Efeitos globais de 2ª ordem - Punção com momentos fletores - Regiões e elementos especiais Augusto Carlos de Vasconcelos Mário Franco
18 NBR 6118, NBR 9062, NBR 14432, NBR 8953, NBR 8681, NBR 12655, NBR 14931, NBR (incêndio), NBR (sismo) Em 2007: emenda. Em 2008: norma com padrão internacional, aprovada pela ISO/TC71.
19 PASSADO Histórico NB-1/40 até 2013 PRESENTE Projeto de 2013 Principais Novidades FUTURO Consulta Nacional Temas Futuros
20 - Estrutura de 2003 mantida - Mesmas seções - Aprox. 260 páginas A4 Base de 2003
21 ENECE 2002, ENECE 2003 ENECE 2004 ENECE 2006 NBR 6118: Uma Revisão Necessária O início de tudo comentários ENECE 2011 Texto-base ENECE 2012 Principais alterações
22 Comentários Ibracon CT-301
23 2012 CE-02: (CB-02) Suely B. Bueno coordenadora Alio E. Kimura secretário - 9 reuniões plenárias (8 em 2012 e 1 em 2013) - Calendário e pautas pré-definidas - Média de 19 participantes - 10 estados: SP, RJ, MG, PR, SC, GO, BA, CE, RN, AM - Produtores e Neutros bem representativos - Carência de Consumidores
24 ACESSIBILIDADE, TRANSPARÊNCIA ABECE (ENECE 2012) Comunidades na Internet (Calculistas-BA e TQS) Todos os documentos (ATAs, textos parciais, sugestões) Acesso livre p/ qualquer pessoa
25 OBJETIVIDADE Recomendação - Formulário oficial p/ sugestões - Todas cadastradas no Livelink - Possibilidade: sugestão aceita p/ próxima revisão - Muitas sugestões recebidas (José Milton de Araújo, Antônio C. R. Laranjeiras, Roberto Buchain, Dácio Carvalho, etc).
26 DIFICULDADES Norma-mãe NBR 6118 é muito abrangente! Projetista, tecnologista, verificador, construtor, fabricante, etc. Visões distintas Projetista: obras de arte, edifícios altos, residências, pré-moldados, etc.
27 DIVERGÊNCIAS Consenso "Acordo geral, caracterizado pela ausência de oposição sustentada a tópico essencial do assunto e por uma das partes com interesses envolvidos, através de processo que procure levar em consideração os pontos de vista das partes e conciliar os argumentos conflitantes. Nota: Consenso não implica em unanimidade."
28 DIVERGÊNCIAS Unanimidade não existe! É um grupo que precisa se entender. Nenhum item, em absoluto, é decidido por uma pessoa.
29 Seção 1 Objetivo A Norma passa a abranger concretos do grupo II de resistência (C55 a C90).
30 Seção 5 Avaliação da conformidade do projeto Passa a ser exigida a avaliação da conformidade do projeto por profissional habilitado, independente e diferente do projetista, requerida pelo contratante.
31 Seção 7 Critérios que visam a durabilidade Tabela 7.2 Incluídos critérios para elementos em contato com o solo e lajes em concreto protendido.
32 Seção Resistência à tração do concreto Para concreto de classes de C50 até C90: f ct,m = 2,12 ln (1 + 0,11 f ck )
35 8.2.8 O módulo de elasticidade numa idade j 7 dias pode ser avaliado pela expressão a seguir: E ci (t) é a estimativa do módulo de elasticidade do concreto em uma idade entre 7 dias e 28 dias; f c (t) é a resistência à compressão do concreto na idade em que se pretende estimar o módulo de elasticidade.
36 Diagrama tensão deformação do concreto
39 Tabela 8.2 Novos valores característicos superiores da retração cs (t,t 0 ) e da fluência (t,t 0 )
40 Seção 9 Comportamento conjunto dos materiais Comprimento mínimo de ancoragem: Emendas por traspasse Passa a ser permitida a emenda em tirantes e pendurais e Emendas por luvas rosqueadas e por solda Passa a ser exigida uma resistência de ensaio no mínimo 15% maior que a de escoamento da barra a ser
41 Seção 11 Ações Imperfeições globais Desaprumo a ser considerado na análise global: q 1min = 1/300, estruturas reticuladas e imperfeições locais; 1máx = 1/200 H é a altura total da edificação, em metros n é o número de prumadas de pilares no pórtico plano.
42 Para edifícios com predominância de lajes lisas ou cogumelo, considerar θ a = θ 1. Em pilares isolados em balanço, adotar θ 1 = 1/200. Não é necessário sobrepor vento e desaprumo quando o menor valor entre eles não ultrapassar 30% do maior. A comparação pode ser feita com os momentos totais na base da construção. devendo-se considerar o desaprumo correspondente a θ 1 e não a θ 1mín. Quando a superposição for necessária, deve-se combinar com o vento o desaprumo correspondente a θ 1, não se considerando θ 1mín. Se o efeito de desaprumo for predominante, o valor do ângulo deve ser θ 1mín.
44 Seção 13 Limites para dimensões Pilares e pilares-parede Permitem-se dimensões entre 19 cm e 14 cm, desde que se multipliquem as ações por um coeficiente adicional γ n : b cm n 1,00 1,05 1,10 1,15 1,20 1,25 Onde: n = 1,95 0,05 b; b é a menor dimensão da seção transversal do pilar em cm. NOTA O coeficiente n deve majorar os esforços solicitantes finais de cálculo nos pilares e pilares-parede, quando de seu dimensionamento.
45 Lajes maciças Alterações nas espessuras mínimas: a) 7 cm para cobertura não em balanço; b) 8 cm para lajes de piso não em balanço; c) 10 cm para lajes em balanço; No dimensionamento das lajes em balanço, devem ser multiplicadas as ações por um coeficiente adicional γ n. h cm n 1,00 1,05 1,10 1,15 1,20 1,25 1,30 1,35 1,40 1,45 Onde: n = 1,95 0,05 h; h é a altura da laje em cm. NOTA O coeficiente n deve majorar os esforços solicitantes finais de cálculo nas lajes em balanço, quando de seu dimensionamento.
46 Seção Aplicação dos resultados obtidos com os modelos de análises em regime linear Os resultados obtidos com modelos em Elementos Finitos, podem ser aplicados em projeto somente em duas situações: a) para a visualização do caminhamento das cargas, separando trechos comprimidos de tracionados, de modo a facilitar a criação de Modelos de Bielas e Tirantes; b) para a determinação de esforços solicitantes em elementos estruturais, por integração de campos de tensões. O dimensionamento e detalhamento deve ser feito para esses esforços atendendo aos requisitos desta Norma. Não é permitido o dimensionamento das armaduras
47 Limites para redistribuição de momentos e condições de dutilidade Para proporcionar o adequado comportamento dútil em vigas e lajes, a posição da linha neutra no ELU deve obedecer aos seguintes limites: x/d 0,45 - para concretos com f ck 50 MPa; x/d 0,35 - para concretos com 50 MPa < f ck 90 MPa.
48 Quando for efetuada uma redistribuição, reduzindo-se um momento fletor de M para δm, em uma seção transversal, a profundidade da linha neutra, para o momento reduzido δm, deve ser limitada a: x/d (δ - 0,44)/1,25 para f ck 50 MPa; x/d (δ - 0,56)/1,25 para 50 MPa < f ck 90 MPa. O coeficiente de redistribuição deve, ainda, obedecer aos seguintes limites: δ 0,90 para estruturas de nós móveis; δ 0,75 em qualquer outro caso, incluindo elementos de placa. Pode ser adotada redistribuição fora destes limites, mediante o emprego de análise não-linear ou de análise plástica, com verificação explícita da capacidade de rotação das rótulas plásticas.
50 Análise não-linear com verificação explícita da rotação plástica Para verificações de estados limites últimos pode ser efetuada a análise plástica da estrutura, com a simulação de rótulas plásticas em seções críticas. É obrigatória a verificação das rotações nas rótulas plásticas, correspondentes aos mecanismos adotados, que não podem superar a capacidade de rotação plástica das seções transversais. O limite da rotação plástica solicitante, função da profundidade da linha neutra no estado limite último flexão simples para o momento fletor solicitante M sd da seção crítica, dada na Figura 14.7.
51 θ (Para classes de concreto entre C50 e C90, é válida a interpolação linear)
52 (antigo ) Consideração de cargas variáveis Para estruturas de edifícios em que a carga variável seja de até 5 kn/m 2 e que seja no máximo igual a 50% da carga total, a análise estrutural pode ser realizada sem a consideração de alternância de cargas.
53 Análise plástica A análise de esforços pode ser realizada através da teoria das charneiras plásticas. Deve-se ter a posição da linha neutra limitada em: x/d 0,25 se f ck 50 MPa x/d 0,15 se f ck > 50 MPa Deve ser adotada, para lajes retangulares, razão mínima de 1,5:1 entre momentos de borda e momentos no vão.
54 Seção 15 Instabilidade e efeitos de 2ª ordem Imperfeições geométricas Para pilares de seção retangular, quando houver a necessidade de calcular os efeitos locais de 2ª ordem, a verificação do momento mínimo está atendida quando obtém-se uma envoltória resistente que englobe a envoltória mínima com 2ª ordem.
55 A consideração destas envoltórias mínimas pode ser realizada através de duas análises à flexão composta normal, calculadas de forma isolada e com momentos fletores mínimos de 1ª ordem atuantes nos extremos do pilar, nas suas direções principais.
56 Consideração aproximada da não-linearidade física RETIRADO: Quando a estrutura de contraventamento for composta exclusivamente por vigas e pilares e γ z for menor que 1,3, permite-se calcular a rigidez das vigas e pilares por: (EI) sec = 0,7 E ci I c
57 Método do pilar-padrão com rigidez k aproximada O processo aproximado acima, num caso de dimensionamento, recai em: 2 A. M Sd tot B. M Sd,, tot C 0, onde: A B C 5. h 2 N d. l h. N d N. h.. M d b 2 e 5. h.. M 1d, A b 1d, A M B Sd, tot. 2 B 2 A 4. A. C
58 Processo aproximado para consideração do efeito localizado de 2 a ordem Em pilares parede: O efeito localizado de 2 a ordem em torno da menor dimensão de cada faixa i é assimilado ao efeito local de 2 a ordem de um pilar isolado equivalente à mesma, não sendo necessário adotar valores de a b superiores a 0,6 nesta análise quando M yid < M 1dmin.
59 Seção Hipóteses básicas Figura Domínios de estado limite último
60 RETANGULARIZAÇÃO DO DIAGRAMA (0,9 α c f cd no caso da largura da seção, diminuir a partir da linha neutra para a borda comprimida)
65 EXEMPLO FLEXÃO COMPOSTA RETA
70 Armadura de Pele A mínima armadura lateral deve ser 0,10% A c,alma em cada face da alma da viga e composta por barras de CA-50 ou CA-60 com espaçamento não maior que 20 cm e devidamente ancorada nos apoios, não sendo necessária uma armadura superior a 5 cm 2 /m por face. As armaduras principais de tração e de compressão não podem ser computadas no cálculo da armadura de pele.
71 Decalagem de diagrama e Forças nas armaduras - Modelo de cálculo I
72 Seções poligonais convexas cheias (torção)
73 Torção Armaduras
74 Seção 18 Detalhamento de elementos lineares (SUPRIMIDO)
75 Seção 19 Dimensionamento e verificação de lajes Armaduras mínimas ADICIONADO: Nos apoios de lajes que não apresentem continuidade com planos de lajes adjacentes e que tenham ligação com os elementos de apoio, deve-se dispor de armadura negativa de borda conforme Tabela Essa armadura deve se estender até pelo menos 0,15 do vão menor da laje a partir da face do apoio.
78 Seção 20 Detalhamento de lajes 20.1Prescrições gerais ADICIONADO: Nas lajes maciças armadas em uma ou em duas direções, em que seja dispensada armadura transversal e quando não houver avaliação explícita dos acréscimos das armaduras decorrentes da presença dos momentos volventes nas lajes, toda a armadura positiva deve ser levada até os apoios, não se permitindo escalonamento desta armadura. A armadura deve ser prolongada no mínimo 4 cm além do eixo teórico do apoio.
79 Seção 21 Regiões especiais São definidas como as que onde não é aplicável a hipótese das seções planas. Ficam caracterizadas quando se apresentam na estrutura descontinuidades bruscas de geometria ou dos carregamentos aplicados. Regiões de furos e aberturas em lajes, vigas-parede, de variação na altura de vigas e de nós de pórticos, são exemplos de regiões especiais.
80 Seção 22 Elementos especiais 22.1 Simbologia f cd1 Tensão resistente máxima no concreto, em verificações pelo Método de Bielas e Tirantes, em regiões com tensões de compressão transversal ou sem tensões de tração transversal e em nós onde confluem somente bielas de compressão.
81 f cd2 Tensão resistente máxima no concreto, em verificações pelo Método de Bielas e Tirantes, em regiões com tensões de tração transversal e em nós onde confluem dois ou mais tirantes tracionados.
82 f cd3 Tensão resistente máxima no concreto, em verificações pelo Método de Bielas e Tirantes, em nós onde conflui somente um tirante tracionado.
83 22.2 Definições São chamadas de regiões-b de um elemento estrutural aquelas em que as hipóteses da seção plana, ou seja, de uma distribuição linear de deformações específicas na seção são aplicáveis e regiões-d aquelas em que estas hipóteses não se aplicam. Em geral, o limite entre as regiões-b e -D pode ser considerado como localizado a uma distância h (altura da seção transversal do elemento estrutural considerado) da seção efetiva da descontinuidade. A Figura 22.1 ilustra situações de regiões-d (áreas hachuradas) com comportamento não-linear devido a: a) descontinuidade geométrica, b) descontinuidade estática e c) descontinuidade geométrica e estática.
84 Figura 22.1 Situações típicas de regiões D
85 22.3 Método de Bielas e Tirantes Procedimento para aplicação do método É permitida a análise da segurança no Estado Limite Último de um elemento estrutural, ou de uma região-d contida neste elemento, através de uma treliça idealizada composta por bielas, tirantes e nós. Nesta treliça, as bielas representam a resultante das tensões de compressão em uma região; os tirantes representam uma armadura ou um conjunto de armaduras concentradas em um único eixo e os nós ligam as bielas e tirantes e recebem as cargas concentradas aplicadas ao modelo. Em torno dos nós existe um volume, designado como zona nodal, onde será verificada a resistência necessária para a transmissão dos esforços entre as bielas e os
86 22.3.1Procedimento para aplicação do método (cont.) A treliça idealizada é isostática e nos nós são concentradas as forças externas aplicadas ao elemento estrutural e as reações de apoio, formando um sistema auto-equilibrado. As reações de apoio devem ser previamente obtidas através de uma análise linear ou não linear. Os eixos das bielas são escolhidos de forma a se aproximar o máximo das tensões principais de compressão e os eixos dos tirantes, dos eixos das armaduras a serem detalhadas. As bielas inclinadas deverão ter ângulo de inclinação com tangente entre 0,57 e 2 em relação ao eixo da armadura longitudinal do elemento estrutural (vigas entre 0,57 e 1). As verificações das bielas, tirantes e nós são efetuadas a
87 Aplicação do método (exemplo) f cd1 f cd1 f cd2 f cd2 f cd3
88 22.3.2Parâmetros de resistência das bielas e nós f cd1 = 0,85 a v2 f cd f cd2 = 0,60 a v2 f cd f cd3 = 0,72 a v2 f cd Parâmetro de resistência dos tirantes
89 22.4 Vigas-parede Armadura de flexão (ANTIGO ) ACRESCENTADO: Armadura vertical (ANTIGO ) A armadura vertical deve ser respeitar um valor mínimo de 0,075% b por face, por metro.
90 Dentes Gerber Comportamento (ANTIGO ) c) a armadura de suspensão deve ser calculada para uma força, no mínimo, igual a F d, de acordo com o modelo biela-tirante adotado.
91 Anexo A - Efeito do tempo no concreto estrutural
92 PASSADO Histórico NB-1/40 até 2013 PRESENTE Projeto de 2013 Principais Novidades FUTURO Consulta Nacional Temas Futuros
93 José Samuel Giongo Ana Elisabete Jacinto Flávio Barbosa de Lima Rodrigo G. Delalibera Rodrigo Barros Prazo: 60 dias, entre 15/08/2013 e 15/10/2013 Divulgação: ABECE, Ibracon, Comunidades na Internet, etc
94 Convite a todos que votaram Reunião prevista: nov./dez. de 2013 Modificações de forma publicação Alterações conceituais + 1 mês de CN
95 Importante parceria Reconhece a importância da NBR 6118 Texto com a formatação revisada já pronto (figuras, textos, referências)
96 PRÓXIMOS PASSOS - Reunião para análise de votos. - Publicação do texto em 2013, SEM carência. - Estamos atrasados Objetividade. - Preparação e encaminhamento p/ ISO (tradução). - Reuniões continuarão (ABECE/Ibracon CT-301). - Atualização e publicação dos comentários do Ibracon. - Preparação do texto-base para Revisar, no máximo, a cada 5 anos (exigência da ISO).
97 TENDÊNCIAS Salvador Temas: colapso progressivo, sustentabilidade, pilar-parede, bielas e tirantes, durabilidade, armadura mínima, dinâmica, fadiga, etc. Tem muito trabalho pela frente!
98 NORMA DE SEGURANÇA Por que existem várias normas? Sensorial Complexo Avaliação Riscos Norma / Indivíduo? Engenharia: ciência exata? Longe da perfeição. Nível de segurança varia: experiência prática, avanço nas pesquisas (teóricas e ensaios)
99 Somos meros representantes da sociedade!
100 PROCESSO EVOLUTIVO O objetivo é a NBR 6118:2013 ser melhor que a NBR 6118: /2007
101 DESAFIOS Como otimizar o andamento dos trabalhos? Como ampliar a divulgação dos resultados? Como acompanhar as evoluções tecnológicas? Como controlar as divergências? Como aumentar a participação das pessoas?
102 UM PEDIDO JMJ 2013 Protestos 2013 Precisamos de mais colaboradores! A participação é aberta a todos! Todos, absolutamente todos, estão convidados a participar. Necessário objetividade.
103 Sérgio Hampshire C. S. Suely B. Bueno Alio E. Kimura
Alio E. Kimura. ABNT NBR 6118 Evolução, Tendências e Desafios
Alio E. Kimura ABNT NBR 6118 Evolução, Tendências e Desafios AGRADECIMENTOS Augusto Carlos de Vasconcelos Fernando Rebouças Stucchi Inês Laranjeira da Silva Battagin Nelson Covas Sérgio Hampshire de Carvalho