Confecção de juntas metálicas com alta resistência à fadiga soldadas sob baixo aporte de calor | CCM
A. Esderts, C. Wilmes, D. Bartout, R. Stark, T. Nitschke-Pagel e K. Dilger
Durante a soldagem são obtidas temperaturas acima do ponto liquidus dos aços (acima de 1.500°C), o que faz com que a camada de zinco seja destruída em toda a zona de soldagem. O zinco vaporiza de forma eruptiva durante a soldagem dos aços, fazendo com que ocorra a geração de salpicos durante o processo, e formando poros no cordão de solda, os quais prejudicam a resistência mecânica da junta. A condução de calor e a sua evolução decorrente da temperatura obtida durante a confecção de uniões térmicas afetam a microestrutura local e, dessa forma, degradam a durabilidade estrutural e a resistência à fadiga da junta.
O projeto intitulado "Métodos para cálculo e critérios de projeto para o dimensionamento compatível com a aplicação de juntas brasadas entre aços e juntas mistas levando-se em consideração novos tipos de estratégias de processo" teve como objetivo estudar o uso da brasagem como processo alternativo de união de componentes feitos com aço zincado. As temperaturas típicas do processo de brasag em s ão m enores, o que evita a formação de fases intermetálicas. Foi usado metal de adição para brasagem contendo zinco para manter o aporte de calor tão baixo quanto possível, já que esse metal possui baixa temperatura de fusão. Além disso, o zinco é adequado para a confec ção de uniões mistas entre aço e alumínio, uma vez que ele apresenta alta solubilidade no alumínio.
Fig. 1 – Otimização de processo pela modificação do ajuste da tocha. À esquerda: posição neutra (O); à direita: inclinada para o lado de avanço (23°).
Foram usados como metais-base os aços DX 56D Z140 e DC 04 ZE 75/ 75, e a liga de alumínio AA 6016 (AlMg0,4Si1,2), materiais utilizados na fabricação de carrocerias automotivas. Foram usadas duas ligas à base de zinco como metal de adição, ZnAl15 e ZnAl5Cu3,5, em formato de arame. Geralmente, o zinco é ligado com alumínio e cobre. O alumínio eleva a resistência mecânica de forma mais intensa que o cobre, reduzindo ainda a viscosidade do metal fundido. Já o cobre melhora a resistência à fluência da liga. No caso da brasagem de juntas de aços e de alumínio, bem como de aço usando os metais de adição à base de zinco e alumínio aqui mencionados, é vantajoso o seu uso com arco curto pelo processo CMT (Cold Metal Transfer ou transferência a frio de metal).
Para a confecção de corpos de prova para uniões similares (aços DC/DC) e mistas (aços DC/AA e aço DX/liga de alumínio AA) foram produzidos cordões escalonados definidos de forma exata, sendo utilizados os parâmetros listados na tabela 1. Devido à obtenção de um cordão continuamente homogêneo confeccionado por brasagem, sem a ocorrência de fusão incompleta, pôde se garantir boa reprodutibilidade e, dessa forma,restringiu-se a dispersão dos resultados. Além disso, a alteração da regulagem da tocha, desde a posição neutra até inclinada para o lado do avanço, melhorou a qualidade do cordão brasado no que tange à porosidade (figura 1, pág. 31).
A análise das juntas de sobreposição obtidas mostrou que o limite de resistência das uniões similares correspondeu em média a até 70% do valor relativo ao metalbase (aços DX56 e DC04). A dispersão dos valores de resistência mecânica foi de até20%. Em razão da dispersão relativamente alta das fases presentes no interior do cordão brasado, foi particularmente difícil constatar ou determinar se ocorreram diferenças significativas entre os filmes de fases que se formaram nos diferentes aços DX56 e DC04. Os desvios observados em termos da geometria do cordão brasado também ocorreram dentro das tolerâncias de processo e de posicionamento. Nas uniões mistas, em razão da adequação feita nos parâmetros de processo, a formação de filmes de fases intermetálicas foi quase completamente reprimida, tendo o orrido solubilização em grau suficiente no lado da borda de alumínio. Não foram registradas alterações nas características de molhamento em função do tipo de zincagem. A figura 2 mostra um exemplo de união mis t a confe ccionada com ZnAl5Cu3,5, em que pode ser observada a fusão diferente ocorrida na borda de alumínio ao longo do cordão brasado.
Foram estudados corpos de prova com formato similar ao de componentes reais. Para considerar a influência completa do processo de fabricação foi selecionado um corpo de prova em formato de "H" com cordões escalonados(1), figura 3. Com este formato é possível testar todas as influências típicas da aplicação de um componente real. A base do corpo de prova foi constituída por uma chapa de aço DX56 ou DC04 conformada em formato de "U". Nas uniões mistas a chapa lateral era feita com liga de alumínio AA 6016.
Fig. 3 – Corpo de prova em formato "H"
Foi estudado aqui o limite à fadiga de alto ciclo das juntas mencionadas; para reduzir a quantidade de corpos de prova foi empregado o método Perschnur, para a caracterização da fadiga. Para conseguir uma boa relação entre tempo de ensaio e número de corpos de prova, foram usados quinze corpos de prova para cada série de ensaios(2, 3). Os ensaios foram feitos sob razão entre tensões R igual a 0,1. O número de ciclos em que ocorria a interrupção do ensaio foi definido em 10 7 ciclos(4). Foi definido que o surgimento de uma trinca constituía um defeito. Para que essa trinca fosse detectada, foi selecionado como critério uma queda de frequência de 1,5 Hz.
Conceito de cálculo
Fig. 6 – Determinação da largura de apoio
A figura 5 mostra as linhas de tensão nominal de Wöhler determinadas a partir das linhas de força de Wöhler. Todas as faixas de dispersão mostradas estão dentro de valores normais para os cordões de solda ou brasados(5).
O modelo considerado até agora é independente da geometria real do cordão brasado. Mas pode ser demonstrado, por meio de experiências, que um valor aproximado da largura do cordão de solda que suporta solicitação mecânica, medido a partir de corpos de prova reais, poderia fazer com que as simulações produzissem resultados mais precisos. Portanto, o valor dessa largura de apoio foi determinado conforme descrito na literatura (6) (figura 6). Neste caso o cálculo foi feito de forma analítica e mais precisa, utilizando o método de elemen-tos finitos. Deve-se observarque, em contraposição às juntas soldadas, onde o metal-base efetivamente apresenta fusão parcial, não ocorre penetração, já que a junta foi confeccionada por brasagem. Portanto, neste caso, a espessura do cordão sempre depende da espessura da chapa e da folga entre as chapas de base e lateral:
Outra possibilidade para avaliar a vida útil do cordão sob fadiga consiste no emprego do conceito da tensão na estrutura. Trata-se de um conceito independente da geometria. Com base em dois pontos medidos ou simulados, calcula-se a tensão na transição do cordão em função da espessura da chapa (figura 8). Neste caso não é possível determinar a tensão na raiz da junta. O cálculo da intensificação localizada da tensão ("ponto quente") foi feito, neste caso, pela extrapolação da tensão sobre a superfície. Este método de cálculo foi concebido na forma de um modelo de cascas. O cordão brasado foi modelado por meio de um suporte. O material e as diferentes espessuras de chapas foram atribuídos aos elementos. A diretriz do Instituto Internacional de Soldagem (International Institute of Welding – IIW)(4) postula que a tensão principal na direção vertical σHS ocorre a uma distância conhecida a partir do cordão brasado e que seu valor neste cordão pode ser extrapolado:
O conceito de tensão no entalhe se baseia na premissa de que a geometria do cordão brasado seria reproduzida com a maior precisão possível a partir de todos os conceitos propostos. A conversão dos resultados experimentais sobre um local a partir de uma tensão independente da geometria externa é feita por meio de um cálculo linear elástico por elementos finitos
Fig. 8 – Conceito da tensão na estrutura conforme mencionado na literatura(3)
Para efetuar este cálculo primeiramente é necessário construir um modelo de elementos finitos adequado. Para tanto é definida a geometria do cordão brasado para cada variante testada. A amostragem consistiu em mil medições feitas ao longo do cordão brasado, obedecendo a um intervalo igual a 0,02 mm. Para garantir maiores níveis de precisão essas medições foram feitas em diferentes cordões brasados confeccionados pelo mesmo processo. Após a determinação da geometria do corpo de prova foi construído um modelo de elementos finitos para cada série de ensaios, o qual se baseava na geometria real do cordão. Foi usado um quarto de modelo para minimizar o tempo de cálculo e manter o número de elementos empregados tão pequeno quanto possível. A seleção de condições de contorno adequadas propiciou as condições de fixação e o comprimento livre entre as garras do banco de ensaios e os corpos de prova reais (figura 10, pág. 36). A geração de malha foi feita como descrito na literatura(7). A transição do cordão para chapas com espessura abaixo de 8 mm foi arredondada usando um raio igual a 0,05 mm. Uma vez que se trata de uma malha muito fina, as aberturas na rede não devem ser muito grandes. Por esse motivo, foi introduzido um submodelo ao longo do cordão brasado, o qual era mantido em contato compósito. Durante os ensaios foi verificado se a trinca sempre ocorria a partir de um cordão brasado sobre a periferia de uma chapa. Por esse motivo, esse submodelo foi aplicado no cordão brasado. Uma malha relativamente mais aberta foi aplicada sobre as demais partes da estrutura.
As condições de contorno adotadas refletem as condições de restrição associadas a uma fixação rígida sobre o banco de ensaios. A partir das diferentes geometrias do cordão brasado são obtidos diferentes fatores, a partir dos quais os resulta-dos experimentais poderão ser transpostos em curvas locais de Wöhler referentes à tensão de entalhe (figura 11).
As medições determinaram não apenas os parâmetros de largura e altura do cordão, como também os raios reais de transição. Esses valores reais também foram considerados neste estudo, para efetuar uma comparação com o método clássico da tensão no entalhe. A configuração do modelo foi análoga à do conceito clássico de tensão no entalhe. Também neste caso foi empregado um quarto de modelo mais um submodelo. Da mesma forma, foi usado um dado número de elementos conforme proposto na literatura,(8). Em contraposição ao conceito clássico, neste caso, foram empregados os valores reais associados à geometria real da transição do cordão brasado. Foi constatada por meio desta abordagem uma redução da dispersão das curvas-mestre de Wöhler (figura 12, pág. 37). O procedimento de conver s ã o para uma curva local de Wöhler ocorreu de forma análoga ao conceito clássico de tensão no entalhe.
Fig. 12 – Curvas-mestre de Wöhler determinadas usando os valores reais dos raios do cordão. Desvio padrão Slog(N) igual a 0,5; faixa de dispersão T(S) igual a 1:1,5.
O projeto IGF 16.195 N/DVSNummer 09.051, desenvolvido pela Associação de Pesquisa em Soldagem e Processos Aplicados da Associação Alemã para Soldagem e Processos Aplicados (Foschungsvereinigung Schweißen und verwandte Verfahren des Deutscher Verband für Schweißen und verwandt Verfahren – D.V.S.), com sede em Düsseldorf, Alemanha, foi apoiado pela Associação dos Grupos de Trabalho em Pesquisa Industrial (Arbeitsgemeinschaft industrieller Forschungsvereinigungen, A.i.F.), por meio da Associação Industrial de Pesquisa e Desenvolvimento (Industrielle Gemeinschaftsforschung, I.G.F.) do Ministério Federal Alemão para Economia e Tecnologia (Bundesministerium für Wirtschaft und Technologie BWT) com base numa resolução do Parlamento Alemão.
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Hinkelmann, k., u. a .: Zur Auswertung von Schwigfestigkeitsversuchen im Zeitfestigkeitsbereich – Teil 2: Wie zuverlässig kann die Standardabweichung aus experimentellen Daten geschätzt werden? Materials Testing 53 (2011), H. 9, S. 513/21.
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